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窑室横断面正方形的边长计算公式为:窑室边长=砖坯长×4+3cm从表4-1可以看出,随砖坯的长度变化所采用的窑室边长略有变化,但排烟面积都很接近。由于砖坯烧成收缩后烧成的红砖为同一尺寸,所以下口进风面积都有不同程度的增加。另外,洁净板如果窑室横断面正方形边长大于上式计算尺寸时,砖坯有大面贴壁掉下串层而出现卡窑(局部卡住而不能下降)的危险;如果小于上式计算尺寸时,更容易发生砖坯顶面挂住窑壁,而出现顶面卡窑事故(图43)112.窑室高度怎么确定?窑室的高度指砖坯进窑完成仝部焙烧过程到红砖冷却后等待出窑所占有的高度,亦即焙烧五带的高度,也就是从炉条到窑上口的高度窑越高,焙烧时间越有保障,但太高了不仅增加建窑费用,还给砖坯上窑增加困难,预热带底层以上的高度应以砖坯干强度为准。
太高了底层的砖坯可能被压坏,烧成带底层以上的总高度所受的压力应在49.05kN/m2(千牛/平方米)以下。砖的烧成高允许温度即砖的温度,而温度就是在49.05kN/m2的荷重下,产生0.5变形时的温度。如果压得太重,将会使红砖因变形而不合格。干砖坯的容重约为19kN/m3,由于窑内码砖时留有空隙,实际容量重约16kN/m3.若码高为3m时,对底下的压力已很接近大允许压力49.05kN/m所以,干燥、预热和烧成带的总高度以3m为限,一般情况下应掌握在2.5m保温带与冷却带的总高度主要受降温速度的限制保温带与烧成带相比,烧成带是从600℃升温至烧成温度,洁净板并保持一段时间,而保温带只是从烧成温度降到600℃,相较而言似乎应比烧成带短一些。但是,由于砖坯厚度影响了中部泥料的焙烧,因而需要放慢降温速度。
所以,一般设计为保温带等于或略长于烧成带,一般都分别占总高度的12~15。预热带与冷却带相比,都要经历573℃时,石英结晶变体反应,其体积变化而容易产生裂纹,因而使升(降)温速度受到限制外,预热带起还是砖坯内矿物质产生剧烈物理、化学反应的时候,而到冷却带时主要反应已基本上结束;再加上砖坯烧成收缩及燃煤的消耗,而使砖间的空隙变大,加速了向空气散热。所以,冷却带可以比洁净板预热带短,但又由于冷却带降温差(60~600℃)比预热带(200600℃)升温差大,又相对需要增加一些时间。所以,设计时一般取冷却带等于或少于预热带的高度,分别为窑室高度的30~35此外,小立窑主要焙烧自然干燥砖坯,都需要在入窑后再予干燥,所以还应有一段干燥带。保温和冷却带的高度应该低于干燥预热和烧成三带的高度,一般设计为2m左右即可综上所述,窑室的五带总高度为4.5~5m.113.窑体究竟有多高?窑室以下至地面的高度为出窑段,即炉条以下至地面的高度。
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本题附国的高位精液而维持恒定,管路中和两段的长度直径及相糙度均相同。某液体以一定流率流过管路,液体在流动过程中温度可视为不变。同:液体通过和两管段的枫失是否相等?此两管段的压力差是否相等?并写出它们的表达式。
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测得水流过小孔的平均流速。与情内水而高度:的关系为,试求算放出水所需的时间设水的密度为又若槽中装满爆潮,其它条件不变放出煤油所需时间有何变化设煤油密度为?答:日日幽有一悦拌精,原盛有含量为质量分数,下同的水溶液。
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澍流瞬时流速可以用热线风速仪或激光测速仪测定,净化板而常规的速度测量仪表如毕托管只能测定时均流速。二湍流强度可以证明,湍流脉动速度的时均值为零,即。尽管如此,脉动速度的大小反陕了湍流的一些重要特性。
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首先介绍湍流的若干特点,端流与层流的差异以及端流的表征方法。然后探讨应用奈维斯托克斯方程求解斋流问题的途径,后介绍圆管内湍流的求解问题。应当指出,净化板由于湍流流动的复杂性,目前尚不能完全用理论的方法解决湍流问题。
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它对干流体流动以及传热传质过程的速率有着重要的影响。对于层流,其长度可采用下式估算式中,:为进口段长度,:为管道内径,空气净化设备为以管内平均流速和管内径表示的雷诺数。三边界层分离与形体曳力边界层的一个重要特点是,在某些情况下,会出现边界层与固体壁面相脱离的现象。
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在流边界层中,靠近壁面的一薄层流体,仍然维持层流流动,空气净化设备称为层流内层或层流底层。在层流内层外缘处,有一层流体既非层流也非完全湍流,称为缓冲层。而后流体经缓冲层过渡到完全微流,称为端流主体或湍流核心。
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在化工过程中,细粒子在流体中的重力沉降属典型的爬流。下面通过对不可压缩流体的运动方程作适当处理建立爬流时的运动方程。根据上述讨论可知,当:很低时,作为近似,可将运动方程中的各惯性力项略去。
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对于任何层流流动问题,原则上都可以通过求解上述方程获得流动的速度分布,压力分布,进而求得流动的阻力。但对于湍流,则需对上述方程作适当变换后求解。然而,即使是对于简单的层流流动,由于方程本身的非线性特点。
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